| H型钢梁与RHS柱半冈Ⅱ性连接节点的性能 |
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于检验各试验设备是否正常工作以及节点连接情况。试验开始时采用荷载控制，分级荷载差值为20kN，接近屈服时为每级10kN，每级荷载循环三次，屈服后采用位移控制，位移差值为屈服位移，每级位移循环三次。
3．3试验结果与分析
通过上述试验得到梁悬臂端的极限荷载P。梁中点处的极限挠度△。梁柱连接处梁截面的极限弯矩膨。、极限转角口。以及节点的初始转动刚度尺。和节点的破坏形式，各试件的试验结果汇总于表2。各试件的弯矩。转角(骨架)曲线图如图4所示。
4试验结果分析与结论
(1)H型钢梁与RHS柱的端板栓接节点制作时端板、柱壁和衬管上的螺孔必须同时精确定位；安装时螺栓的预紧力尚宜结合试验确定(预紧力过大可能导致丝扣发生塑性变形或被磨平)。本文在试验过程中没有发现有螺栓被拔出的现象，说明H型钢梁与RHS柱的端板栓接是可行的。
(2)采用外衬管与采用内衬管对节点域进行加强的效果(承载能力、初始转动刚度等)基本相当。在实际加工中，采用内衬钢管不仅施工复杂而且不宜对其的焊接质量进行检查，若采用外衬钢管，则施工比较方便可靠，有时柱子也不必断开。
(3)H型钢梁与RHS柱端板栓接节点试件5(DHR．D18一BPl2一D20)由于发生整体失稳较早破坏，故其承载能力较小。其它两个端板栓接节点(试件1SHR—EBPl2．D20和试件4DHR．BPl2．D20)的承载能力大致相等，约为焊接连接节点的85％。
(4)H型钢梁与RHS柱端板栓接节点的初始转动刚度约为1．0×104kN•m／tad，比焊接连接节点的小得多，比H型钢梁与H型钢柱端板栓接节点的初
始转动刚度略小(如西安科技大学郭兵得到的试验结果为(1．13～1．75)×104kN•m／tadDl)。节点破坏时焊接连接节点的塑性转角均未达到美国FEMA．971171(FederalEmergenceManagementAgency)要求的O．03rad，而端板栓接节点的塑性转角都超过0．03rad，说明端板栓接节点的转动能力大于焊接连接节点。
(5)对比试件4(DHR．BPl2．D20)和试件6(DHR．DI．VP)的滞回曲线(图5)，发现端板栓接的节点的滞回曲线比焊接连接的饱满，说明前者的耗能能力比后者的强；从两者的骨架曲线(图6)可以看出，试件4的刚度比试件6的要上一页 [1] [2] [3] [4] [5] 下一页 |
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