| 二次锚网喷支护在泉店煤矿修复巷道中的应用 |
|
|
|
摘要：通过分析神火集团泉店煤矿东翼轨道大巷破坏的形态和机理，查找破坏的规律，研究支护结构的强度和稳定性，认为在注浆充填围岩裂隙后，再二次锚网喷支护能够达到的较好修复效果，值得推广应用。
关键词：破坏形态 机理 注浆充填裂隙 二次锚网支护
0 引言
泉店煤矿是河南神火集团公司的在建矿井，矿井年设计生产能力120Mt/a，服务年限50.69a，区域地层属华北地层区嵩箕小区，该区位于华北板块南部，属嵩箕构造区嵩箕断隆东南端之许禹背斜南翼，覆盖层厚度约440米，采用主、副、中央风井单水平上下山开采。
由于受附近断层构造应力的影响，造成部分岩巷围岩处于高应力区，另外，岩石力学强度较低，完整性较差，并且，在断层附近的岩体结构遭到破坏，裂隙较发育，强度较低；在砂岩与泥岩层过渡处，为砂泥岩互层；而铝土质泥岩遇水膨胀，易造成底鼓。因此，矿井的不少巷道在处于高应力区的破碎围岩条件下，支护条件较差，出现了不同程度的破坏。
1 东翼轨道大巷的变形概况及围岩稳定性分析
1.1 断面设计和支护方式 泉店煤矿东翼轨道大巷标高为-540m，距离地表深度约660米。矿井主采煤层为山西组下部的二1煤层，煤层厚度3.77～8.04m，平均厚5.91m。煤层伪顶在井田内零星分布。直接顶板以砂质泥岩，粉砂岩为主，约占全井田面积的60%，厚度一般1.5～5m，RQD值在0～85.2%；泥岩顶板次之，厚度一般1～3m；砂岩顶板主要分部在7～9勘探线之间和DF04断层两侧，面积不足全井田面积的10%。老顶以细粒、中粒大占砂岩为主，厚度0～12.33m，一般在2m以上，抗压强度34.7～58.0MPa，RQD值在50～91.4%。伪底在全区零星分布，面积不大。直接底板主要为泥岩、砂质泥岩、粉砂岩，局部为细粒砂岩或中粒砂岩，厚度0.60～35.49m，一般2～5.50m，岩石致密，抗拉强度0.67～2.80MPa，RQD值在26～94.4%。
东翼轨道大巷位于主采煤层顶板，其围岩多为穿层布置，岩性不一，多为泥质砂岩、灰岩、泥岩、页岩，破碎、裂隙发育，局部岩层有方解石脉充填，部分材料车线围岩还有薄煤线夹层。
设计为拱形断面，初次支护采用锚网喷支护，金属网片为φ6mm钢筋加工的100×100mm方格网，脂锚锚杆杆体直径为Φ20mm，锚杆间排距700×700mm，喷层厚度为150mm，拱部采用5根锚索支护φ18.9×8000mm。
1.2 东翼轨道大巷围岩变形破坏情况及原因分析 根据1~5个月的观察分析，在距离迎头30~40米以内变形不明显，可是，在40米以后的局部区段出现了较大的变形，喷层严重开裂掉块，巷道断面缩小、底板起鼓、锚索拉断、岩体破碎圈增大（轮廓线以外4.2米），从检测结果分析，巷道周围岩体破碎，黏结力几乎为零，内摩擦力大为降低，围岩变形严重，特别是拱部的肩部以下严重变形，实测结果为：顶板下沉量达到200~300mm、底鼓量达到350~700mm，两帮移近量达到300~700mm，其顶底板移近最大速度可达2mm/d左右，两帮移近量可达到2.5mm/d；尽管施工已数月有余，但围岩变形尚未稳定，围岩的变形已严重影响永久支护的整体强度和稳定性，并将影响运输。
分析认为，巷道变形破坏是多种因素共同作用的结果，其破坏原因主要有：①地应力大，构造应力较复杂； ②围岩松软，整体性差；③支护强度不够。
1.3 巷道破坏的形态及修复机理
&nb[1] [2] 下一页 |
|
|
| |
|
上一个论文： 市政园林施工与管理的探讨
下一个论文： 矿井主排水泵中段拆卸装置的研制 |
|
用户登录 
新用户注册 